![\"\"](\"https:\/\/zoehyd.com\/wp-content\/uploads\/2024\/08\/1_11.png\")
<\/p>\nLa conception d'un v\u00e9rin hydraulique doit d'abord ma\u00eetriser les informations originales et la base de la conception, notamment : l'utilisation de l'h\u00f4te et le travail de l'article : les caract\u00e9ristiques structurelles du m\u00e9canisme de travail, la condition de charge, la taille de la course et les exigences d'action ; le syst\u00e8me hydraulique s\u00e9lectionn\u00e9 par la force de travail et le d\u00e9bit ; les mat\u00e9riaux, les accessoires et le processus d'usinage de la r\u00e9alit\u00e9 de la situation ; les normes et les sp\u00e9cifications nationales pertinentes, etc.<\/p>\n
La structure interne et la composition des pi\u00e8ces du cylindre hydraulique sont illustr\u00e9es aux figures 26-112 et 26-113.<\/p>\n
<\/p>\n
![\"\"](\"https:\/\/zoehyd.com\/wp-content\/uploads\/2024\/08\/2-15-1320x350.png\")
<\/p>\n
Par rapport \u00e0 d'autres composants hydrauliques, les ing\u00e9nieurs hydrauliques trouvent les principes structurels, les calculs et la conception des v\u00e9rins hydrauliques relativement simples. Les calculs de force et de vitesse sont effectu\u00e9s conform\u00e9ment aux formules fournies \u00e0 la section 26.7.1. Les principales dimensions d'un cylindre hydraulique comprennent l'al\u00e9sage du cylindre, le diam\u00e8tre du cylindre du piston, la longueur du cylindre et l'\u00e9paisseur de la paroi du cylindre. Cependant, il faut pr\u00eater attention aux d\u00e9tails pour obtenir un v\u00e9rin hydraulique aux performances acceptables.<\/p>\n
La conception des v\u00e9rins hydrauliques repose sur les principes suivants : \u2460 r\u00e9pondre aux conditions de travail et aux exigences d'installation ; \u2461 r\u00e9pondre aux exigences de force, de course et de vitesse ; \u2462 les pi\u00e8ces et les composants ont une r\u00e9sistance et une rigidit\u00e9 suffisantes pour r\u00e9pondre aux exigences de dur\u00e9e de vie et de fiabilit\u00e9 ; \u2463 l'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 et la fiabilit\u00e9 : \u2464 prendre pleinement en compte la technologie de traitement et d'assemblage des pi\u00e8ces ; \u2465 installation, entretien et commodit\u00e9 ; \u2466 v\u00e9rin hydraulique rentable ; \u2467 conception l\u00e9g\u00e8re ; \u2468 conception standardis\u00e9e.<\/p>\n
Les points suivants ont \u00e9t\u00e9 relev\u00e9s dans la conception :<\/p>\n
Les caract\u00e9ristiques et les besoins de la charge d\u00e9terminent le type de v\u00e9rin hydraulique. Bien que l'on utilise g\u00e9n\u00e9ralement plus souvent des v\u00e9rins \u00e0 double effet, il est possible d'utiliser un v\u00e9rin \u00e0 simple effet pour r\u00e9duire la conduite d'huile en pr\u00e9sence d'un poids propre, d'une charge externe ou d'une force de ressort. Cette configuration permet d'emprunter la force existante. Lorsqu'il est n\u00e9cessaire d'obtenir une longue course de travail avec une courte longueur d'installation, il faut envisager d'utiliser un v\u00e9rin t\u00e9lescopique \u00e0 plusieurs \u00e9tages ou d'ajouter un m\u00e9canisme multiplicateur qui peut amplifier la course. Une tige de piston plus \u00e9paisse est n\u00e9cessaire pour une course plus longue. Vous pouvez \u00e9galement \u00e9quiper le v\u00e9rin d'un manchon d'arr\u00eat pour am\u00e9liorer la r\u00e9sistance \u00e0 la flexion longitudinale. Pour la structure du cylindre, les machines et \u00e9quipements g\u00e9n\u00e9raux utilisent g\u00e9n\u00e9ralement des barres d'accouplement ou des types filet\u00e9s. En revanche, l'industrie m\u00e9tallurgique, les machines de forgeage et d'autres applications lourdes, ainsi que les cylindres \u00e0 haute pression de grand diam\u00e8tre, utilisent souvent des structures soud\u00e9es.<\/p>\n
D\u00e9terminez la variation de la charge du v\u00e9rin hydraulique \u00e0 diff\u00e9rents stades de la course en fonction des forces externes qu'il rencontre. Ces forces comprennent la gravit\u00e9, le frottement d\u00fb au mouvement externe du corps, l'inertie et la charge de travail. En outre, vous devez fournir la valeur de la puissance pour ces conditions.<\/p>\n
Vous d\u00e9terminez le diam\u00e8tre du piston et de la tige de piston en fonction de la charge de travail du cylindre hydraulique et de la pression de travail s\u00e9lectionn\u00e9e pour le fluide. Pour ce faire, vous suivez les normes nationales.<\/p>\n
Le d\u00e9bit de la pompe hydraulique est d\u00e9termin\u00e9 en fonction de la vitesse de d\u00e9placement du cylindre hydraulique et du diam\u00e8tre du piston et de la tige.<\/p>\n
S\u00e9lectionnez le mat\u00e9riau du cylindre et calculez le diam\u00e8tre ext\u00e9rieur du cylindre.<\/p>\n
S\u00e9lectionnez la forme structurelle de la culasse et calculez la r\u00e9sistance de la liaison entre la culasse et le cylindre.<\/p>\n
Le choix de la course du v\u00e9rin hydraulique d\u00e9pend de la distance de d\u00e9placement de la charge.<\/p>\n
La longueur L du cylindre hydraulique est calcul\u00e9e comme suit :<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 L=l+B+A+M+C (26-20)<\/p>\n
![\"cylindre](\"https:\/\/zoehyd.com\/wp-content\/uploads\/2024\/08\/3-14.png\")
<\/p>\n
O\u00f9 dans la formule l - la course de travail maximale du piston.
\nB-Longueur du piston, g\u00e9n\u00e9ralement (0,6~1)D(DB-80mm) ;
\nA - longueur du guide de la tige de piston, prendre (0,6~1,5)D(D80mm).
\nM-Longueur d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 de la tige de piston, d\u00e9termin\u00e9e par la m\u00e9thode d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 ;
\nC - autres longueurs.<\/p>\n
Exigences minimales sugg\u00e9r\u00e9es en mati\u00e8re de guidage H>l\/20 ou H=D\/2. La longueur du corps de la bouteille ne doit pas \u00eatre sup\u00e9rieure \u00e0 20 fois le diam\u00e8tre int\u00e9rieur.<\/p>\n
La longueur A du guide de la tige de piston ne doit pas \u00eatre trop petite, sinon la d\u00e9flexion initiale du v\u00e9rin hydraulique (d\u00e9flexion induite par le jeu) augmentera, ce qui affectera la stabilit\u00e9 du v\u00e9rin hydraulique. La longueur du manchon de guidage varie g\u00e9n\u00e9ralement en fonction de la taille du cylindre hydraulique et du type et de l'utilisation du joint de la tige de piston. Elle doit \u00eatre sup\u00e9rieure \u00e0 0,6 fois le diam\u00e8tre de la tige de piston. Cela garantit une stabilit\u00e9 suffisante de la tige de piston. Voir la figure 26-114 \u00e0 titre de r\u00e9f\u00e9rence.<\/p>\n
La tige de piston doit avoir une bonne stabilit\u00e9, essayer de faire en sorte que la tige de piston soit en \u00e9tat de tension pour supporter la charge maximale.<\/p>\n
Le canon de guidage des v\u00e9rins hydrauliques \u00e0 grande vitesse et \u00e0 longue course doit adopter une structure sp\u00e9ciale. Pour les v\u00e9rins hydrauliques dont la vitesse est sup\u00e9rieure \u00e0 1000 mm\/s et la course de 4000 mm ou plus, une surchauffe localis\u00e9e peut se produire en raison de l'action \u00e0 grande vitesse. Cette surchauffe peut provoquer une usure importante de la douille de guidage. En outre, elle peut entra\u00eener l'apparition de poudre m\u00e9tallique. Il faut donc que la surface de la douille de guidage re\u00e7oive une lubrification forc\u00e9e. En outre, nous devons appliquer une trempe \u00e0 haute fr\u00e9quence et d'autres traitements sp\u00e9ciaux \u00e0 la surface de la tige de piston. En outre, nous pouvons envisager d'utiliser des paliers hydrostatiques.<\/p>\n
Lorsqu'une r\u00e9sistance agit sur la tige du piston, il faut veiller \u00e0 ce que le diam\u00e8tre de la tige soit suffisamment grand pour r\u00e9sister \u00e0 la charge et aux contraintes exerc\u00e9es par le v\u00e9rin. En m\u00eame temps, il faut \u00e9viter les d\u00e9viations importantes. Lorsque la r\u00e9sistance \u00e0 la flexion longitudinale est insuffisante, le frottement des surfaces de glissement, etc. provoque d'importantes charges de d\u00e9viation sur la douille de guidage et le piston, ce qui entra\u00eene des probl\u00e8mes tels que le blocage, le fluage et l'usure anormale des joints. La r\u00e9sistance suppl\u00e9mentaire requise pour emp\u00eacher la flexion longitudinale d\u00e9pend de la course et de la m\u00e9thode de connexion du pivot.<\/p>\n
En raison de l'\u00e9lancement de la tige de piston, vous devez effectuer un contr\u00f4le de la r\u00e9sistance \u00e0 la flexion longitudinale et un calcul de la stabilit\u00e9 du cylindre hydraulique.<\/p>\n
La m\u00e9thode de montage doit \u00eatre bas\u00e9e sur les caract\u00e9ristiques de la charge et la forme du mouvement. L'essentiel est de s'assurer que le v\u00e9rin hydraulique est charg\u00e9 dans le sens de l'action. En outre, le v\u00e9rin hydraulique ne doit pas subir de charge dans la direction radiale.<\/p>\n
Le montage par bride fournit des supports de ligne centrale tr\u00e8s r\u00e9sistants. Les cylindres longs peuvent n\u00e9cessiter des supports suppl\u00e9mentaires \u00e0 l'extr\u00e9mit\u00e9 libre pour \u00e9viter l'affaissement. En outre, il faut veiller \u00e0 monter les boulons de mani\u00e8re \u00e0 \u00e9viter les forces de cisaillement.<\/p>\n
Les actions \u00e0 grande vitesse avec une charge lourde peuvent parfois endommager les dispositifs m\u00e9caniques ou les v\u00e9rins hydrauliques en raison de la pression d'impact g\u00e9n\u00e9r\u00e9e dans la section tampon. Lorsque la vitesse du v\u00e9rin d\u00e9passe 200 m\/s et que la masse en mouvement est importante, vous devez utiliser une structure de freinage (voir figure 26-115). Cette structure de freinage doit \u00eatre plac\u00e9e pr\u00e8s de la fin de la course du piston. Cette structure d\u00e9c\u00e9l\u00e8re progressivement le piston pour l'emp\u00eacher de heurter la culasse. Si le dispositif tampon dans le cylindre ne peut \u00e0 lui seul absorber toute l'\u00e9nergie inertielle, il faut \u00e9galement envisager des mesures de d\u00e9c\u00e9l\u00e9ration du circuit hydraulique.<\/p>\n
La figure 26-115 montre une vari\u00e9t\u00e9 de structures d'amortissement, l'effet d'amortissement parabolique est le meilleur (voir figure 26-115a), mais le traitement par machine-outil CNC est n\u00e9cessaire et le co\u00fbt est plus \u00e9lev\u00e9, tandis que la figure 26-115b montre la forme de la gorge de l'acc\u00e9l\u00e9rateur par le traitement \u00e0 la fraiseuse, pratique et simple, avec plus d'applications. Le tampon \u00e9tag\u00e9 (voir figure 26-115c) produit g\u00e9n\u00e9ralement un pic de pression. Ce pic de pression est inf\u00e9rieur \u00e0 la moiti\u00e9 de celui du tampon cylindrique \u00e0 \u00e9tranglement constant.<\/p>\n
En raison de cette caract\u00e9ristique, le tampon \u00e9tag\u00e9 est fr\u00e9quemment utilis\u00e9 dans la cavit\u00e9 sans tige des v\u00e9rins hydrauliques. Le tampon biconique (voir figure 26-115e) est plus performant que le tampon conique (voir figure 26-115d) et les ing\u00e9nieurs l'utilisent souvent dans les v\u00e9rins hydrauliques d'excavateurs. Les tampons \u00e0 cylindre poreux et \u00e0 plongeur poreux (voir figure 26-115f\u3001h) permettent d'obtenir un effet tampon qui se rapproche du niveau parabolique id\u00e9al. La figure 26-116a montre la structure sp\u00e9cifique du tampon pour les cylindres hydrauliques. La structure traditionnelle des tampons de v\u00e9rins hydrauliques est tr\u00e8s courante.<\/p>\n
La nouvelle structure d'amortissement \u00e0 \u00e9tranglement variable pr\u00e9sente actuellement une vari\u00e9t\u00e9 de structures, y compris la structure d'amortissement \u00e0 \u00e9tranglement constant ou \u00e0 \u00e9tranglement variable (voir figure 26-116b, c et la structure d'amortissement de type \u00e0 d\u00e9bit autor\u00e9gul\u00e9 \u00e0 bague flottante (voir figure 26-116d) et ainsi de suite.<\/p>\n
Dans la structure d'amortissement \u00e0 \u00e9tranglement constant illustr\u00e9e \u00e0 la figure 26-116b, le piston se d\u00e9place vers la culasse. Sous l'action de l'anneau de retenue et du ressort conique, le bloc amortisseur se d\u00e9place \u00e9galement avec le piston vers la culasse. Lorsque le bloc amortisseur est compos\u00e9 avec le plan de la culasse, une chambre d'huile tampon est form\u00e9e dans la cavit\u00e9 sans tige. Le trou d'\u00e9tranglement \u00e9vacue l'huile contenue, ce qui permet d'obtenir un tampon d'\u00e9tranglement constant. La structure du tampon \u00e0 \u00e9tranglement variable illustr\u00e9e \u00e0 la figure 26-116c am\u00e9liore la structure du tampon \u00e0 \u00e9tranglement constant. Pour ce faire, elle incorpore de petits trous dans le tuyau d'entr\u00e9e d'huile du bloc tampon. Cette conception permet de modifier la zone d'\u00e9tranglement \u00e0 mesure que le piston se rapproche de la culasse. Elle permet d'obtenir un \u00e9tranglement variable en modifiant le nombre de trous d'\u00e9tranglement.<\/p>\n
Le nouveau dispositif tampon \u00e0 \u00e9tranglement est dot\u00e9 de ressorts coniques et d'une structure de tampon \u00e0 \u00e9tranglement constant (variable). Par rapport aux ressorts cylindriques, les ressorts coniques offrent une plus grande stabilit\u00e9 lat\u00e9rale. La fr\u00e9quence de vibration est une valeur variable, ce qui \u00e9vite les ph\u00e9nom\u00e8nes de r\u00e9sonance. Cette conception permet d'\u00e9viter les impulsions de pression et les pics de pression excessifs dans la chambre tampon. Elle garantit que la pression change progressivement. Cette structure permet d'\u00e9conomiser la taille lat\u00e9rale du piston tampon traditionnel. Elle r\u00e9duit \u00e9galement la course du tampon. La structure est simple et peu co\u00fbteuse. Dans le m\u00eame temps, le mouvement inverse du cylindre hydraulique, \u00e0 l'entr\u00e9e et \u00e0 la sortie de l'huile, se produit normalement.<\/p>\n
![\"cylindre](\"https:\/\/zoehyd.com\/wp-content\/uploads\/2024\/08\/4-11.png\")
<\/h4>\n![\"cylindre](\"https:\/\/zoehyd.com\/wp-content\/uploads\/2024\/08\/5-9.png\")
<\/p>\n
L'intrusion d'air dans le cylindre a souvent pour cons\u00e9quence que le cylindre hydraulique tremble ou rampe pendant le mouvement. Pour r\u00e9soudre ce probl\u00e8me, il faut ajouter un dispositif d'\u00e9chappement ou d\u00e9placer rapidement le v\u00e9rin hydraulique jusqu'\u00e0 sa course maximale pour expulser l'air avec force. Cependant, la pr\u00e9sence de gaz dans le cylindre hydraulique n'est pas la seule cause du ph\u00e9nom\u00e8ne de rampement. L'installation du v\u00e9rin hydraulique avec un rail de guidage non parall\u00e8le peut \u00e9galement provoquer des craquements. Cela se produit parce que le rail de guidage non parall\u00e8le entra\u00eene une r\u00e9sistance importante. Dans ce cas, ajustez ou r\u00e9installez le cylindre.<\/p>\n
Le d\u00e9bit de l'orifice d'huile ne doit pas d\u00e9passer 7 m\/s afin d'\u00e9viter une perte de pression excessive affectant le rendement du cylindre.<\/p>\n
L'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 doit tenir compte de la compatibilit\u00e9 du mat\u00e9riau avec l'huile, de la temp\u00e9rature applicable, de la plage de vitesse, de l'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 \u00e0 la poussi\u00e8re et d'autres dispositifs.<\/p>\n
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